江铃汽车汽车尾门内板拉深破裂起皱工艺研究

确定尾门内板拉深方案是首先要办理的问题，拉深方案不但决定能否成形满意的零件，而且影响到工艺补充及拉深各工序的安排。

零件构造特点

江铃汽车汽车尾门内板拉深破裂起皱工艺研究汽车知识

图1 尾门内板

图1所示为某SUV的尾门内板，材料为DC06，厚度为0.65mm，由于造型的需求，零件在Y方向的曲率半径为R930mm，在Z方向的曲率半径为R1600mm，密封面到风窗玻璃面的最大深度为165mm。

拉深方案剖析

上凸单动拉深方案

根据零件的形状，由于2个方向都存在较大的曲率，常日采取上凸的单动拉深方案，有利于材料的流入和零件的成形，但在尾门的下部和旁边两侧存在很深的反拉深，且拔模角度都较小，存在开裂风险，拉深模型面设计如图2所示。

图2 单动拉深的型面设计及断面

板料毛坯尺寸为1505mm×1600mm，压料力为1700kN，拉深行程为180mm，采取AutoForm软件对该拉深方案进行剖析，在3处反拉深较深的位置，都涌现了开裂区域，如图3所示。
反拉深也使材料难以流入到中间型面，零件中间较多特色也涌现了明显的开裂。

图3 单动拉深的CAE剖析结果

由于冲压生产线的限定，零件在冲压生产中无法将冲压方向调转180°，该拉深方案在后序冲孔时，冲孔毛刺向车内，造成尾门内饰板装置时卡扣不随意马虎卡入安装孔。

下凹双动拉深方案

如果上凸单动拉深方案的成形性没有问题，只是为理解决冲孔毛刺方向的问题，使冲孔方向由车内向车外，可以选择将零件采取图4所示方向拉深，在单动压力机上，采取氮气弹簧为上模压边圈供应压料力，实现单动压力机的双动拉深。

图4 双动拉深的工具体设置及剖析结果

图5 门锁侧的勾楔修边构造

该方案只是办理了冲孔毛刺的问题，实在质还是上凸单动方案冲压方向旋转180°，对零件的成形性没有改进，同时也带来2个问题：①由于零件上部和下部都须要采取勾楔修边，考虑到后序修边刀的强度和高宽比，拉深补充会比单动方案设计更大，如图5所示，导致材料利用率降落；②压料圈采取氮气弹簧作为压力源，常日压力超过1500kN，在拉深完成后滑块从下去世点往上升时，由于氮气弹簧没有闭锁功能，氮气弹簧有足够的力将滑块往上顶，主电机由电动机变成发电机，产生反馈电流，致使系统采纳刹车动作，导致刹车片的多余磨损。

在生产中，如果涌现超出预期的磨损，可以通过修正压力机和液压模垫的PLC掌握程序来办理该问题。

下凹单动拉深方案

从上述拉深方案的剖析结果来看，三侧较深的反拉深造成零件严重开裂，为改进零件的成形性，将零件采取下凹的方向拉深。

由于风窗玻璃的外凸，加之零件在Z方向和Y方向的曲率很大，为了避免压料圈闭合时及拉深过程的板料起皱，在X方向和Y方向都担保了压料面的夹角比凸模表面的夹角大，拉深模型面如图6所示。

图6 下凹单动拉深型面

用AutoForm软件对该型面进行了CAE剖析，由于风窗特色很深，分别对风窗中不设计压料圈、小压料圈行程即是外压料圈和小压料圈行程小于外压料圈3种情形进行剖析，如图7所示。

图7 3种压料办法的剖析结果

从图7剖析结果来看，风窗中不设计压料圈时，中间的板料是自由状态，预冲孔的边界产生了严重的开裂，以是方案失落败。
其他的2个方案风窗都采取压料圈，零件成形性得到了很大改进，没有任何开裂产生。
同时小压料圈的行程对终极的成形结果影响不大，压料圈闭合时的毛坯状态也基本相同，如图8所示。

8 压料圈闭合时毛坯状态

图9 拉深过程的起皱

材料的毛坯尺寸为1655mm×1580mm，考虑到压料圈闭合时毛坯的状态，因此全体压料面依据风窗曲面设计，造成两侧的拉深深度加深。
下凹单动拉深方案由于凸模为马鞍形，中间凹模突出很高，在成形过程中，凹模的凸出部分先打仗板料，而凸模马鞍的低处并没有对材料起支撑浸染，加剧了两端的材料往马鞍的低处滑动，造成零件圆圈位置涌现了严重的起皱叠料，如图9所示。

下凹三动拉深方案

从下凹单动拉深方案的CAE剖析结果可以看出，虽然3种方案都存在问题，但至少可以得出2条结论：①后风窗一定要采取小压料圈，但小压料圈与外压料圈不须要同时压料，压料面可以不设计为一个压料面；②下凹拉深方向最有利于零件的拉深成形，可以最大程度担保零件的成形性，但须要办理拉深过程的起皱问题。

根据以上2条结论，在拉深型面设计时将小压料圈和外压料圈的压料面设计成2个，后风窗的压料面要担保拉深深度最浅，外压料面与小压料圈不是一个压料面，深度降落20mm，以提高材料的利用率和降落零件的外周拉深深度，如图10所示。

图10 下凹三动拉深的拉深型面

由于小压料圈的拉深深度比外压料圈的拉深深度深，当凹模开始打仗板料时，外周压料圈未闭合，周边的板料还处在自由状态，风窗的突出先打仗板料，造成毛坯板料的严重起皱，如图11所示。

图11 压料圈闭合前毛坯状态

为了担保外压料圈闭合压住板料，在凹模外周也设计一个压料圈，采取氮气弹簧支撑，氮气弹簧的行程使周边的型面高于风窗突出的部分，以担保外周的压料早于风窗的压料，采取三动拉深模方案，详细设置如图12所示。

图12 下凹三动拉深工具体设置

从下凹单动成形过程可以看出，零件拉深过程有严重的起皱，其缘故原由紧张是凹模凸出的反成形碰着了马鞍形的凸模，因此，对工艺参数进行设置，如表1所示。

通过压力可知，该三动拉深方案的动作顺序为：到底前180mm外压料圈（上模）与外压料圈（下模）闭合→外压料圈（上模）氮气弹簧压缩，实现双动拉深→到底前80mm外压料圈（上模）与下压料圈（下模）闭合，上模双动拉深完成→模具切换到单动拉深→完成拉深。

图13 下凹三动拉深的成形过程

用AutoForm软件对该拉深方案进行了CAE剖析，板料尺寸为1555mm×1520mm，零件在拉深过程中没有涌现开裂和起皱，如图13所示。